譯文--環(huán)氧樹脂外文翻譯--超支化環(huán)氧樹脂改性的dgeba的互穿交聯(lián)網(wǎng)絡的形態(tài)

1、<p>　　畢業(yè)設計（論文）外文翻譯</p><p><b>　　（2011屆）</b></p><p>　　外文題目 Morphology, toughness mechanism, and thermal properties of hyperbranched epoxy modified diglycidyl ether of bisphenol A

2、 (DGEBA) interpenetrating polymer networks</p><p>　　譯文題目 超支化環(huán)氧樹脂改性的DGEBA的互穿交聯(lián)網(wǎng)絡的形態(tài)，韌性機理和熱力學性質的研究</p><p>　　外文出處 POLYMERS FOR ADVANCED TECHNOLOGIES </p><p>　　超支化環(huán)氧樹脂改

3、性的DGEBA的互穿交聯(lián)網(wǎng)絡的形態(tài)，韌性機理和熱力學性質的研究</p><p>　　Ji-Fang Fu1,2, Li-Yi Sh1,2*i, Shuai Yuan1,2, Qing-Dong Zhon1,2g, Deng-Song Zhang1,2,Yi Chen1,2 and Jun Wu2</p><p>　　1School of Materials Science and Engi

4、neering, Shanghai University, 149 Yanchang Road, Shanghai200072, PR China</p><p>　　2Research Center of Nano-science and Nano-technology, Shanghai University, 99 Shangda Road, Shanghai 200444, PR China</p&

5、gt;<p>　　Received 22 February 2008; Accepted 27 March 2008</p><p><b>　　摘要</b></p><p>　　新的超支化聚（偏苯三酸酐三乙二醇）酯環(huán)氧樹脂（HTTE）是通過合成的并用于增韌雙酚A二環(huán)氧甘油醚（DGEBA）4，4-二氨基二苯甲烷（DDM）樹脂體系。HTTE的含量和代數(shù)對固

6、化體系性能的影響得到了詳細研究。HTTE/DGEBA共混物相對于未改性體系，沖擊強度提高2 -7倍。掃描電子顯微鏡（SEM）斷裂面顯示其在邊緣纖維屈服現(xiàn)象和中心空泡現(xiàn)象表明，粒子氣蝕，剪切屈服變形和原位韌性機理是主要增韌機制。動態(tài)熱機械分析儀（DMA）分析表明，HTTE/ DGEBA胺系統(tǒng)的互穿聚合物網(wǎng)絡（IPNs的）會發(fā)生相分離。IPN保持較高的透明度，并顯示較高的模量相對于整齊的環(huán)氧樹脂。玻璃化轉變溫度（Tg）會減少到一定程度相對于

7、整齊環(huán)氧樹脂。然而隨著HTTE代數(shù)的增加和硬段含量的增加玻璃化轉變溫度（Tg）會增加。從TG分析中得到HTTE會導致體系熱穩(wěn)定性會發(fā)生細微的下降隨其含量的增加。而隨著代數(shù)的增加其熱穩(wěn)定性反而增加。在HTTE/DGEBA體系中HTTE會促進炭形成。由于摩爾質量和分子內氫橋的增加，HTTE/DGEBA互穿網(wǎng)絡的增加和由于末端羥基和末端環(huán)氧基的功能導致交聯(lián)密度的增加，其熱穩(wěn)定性增加。</p><p><b>

8、　　1 簡介</b></p><p>　　環(huán)氧樹脂是最重要的一類熱固性聚合物。由于其有良好的性能。例如：高強度，黏度和良好的尺寸穩(wěn)定性，熱力學穩(wěn)定性和環(huán)境穩(wěn)定性。它被廣泛應用于涂布，電子電器材料，黏合劑和工程應用。而且他們也表現(xiàn)出很好的電性能和優(yōu)異的加工性能。由于其具有影響耐久性的高交聯(lián)結構，固有的脆性是其主要的應用缺陷。因此，在這方面，可以通過引進剛性粒子，活性橡膠，IPNs和有基質的工程材料從而

9、提高固化環(huán)氧樹脂的韌性。然而卻會使其玻璃化轉變溫度發(fā)生不同程度的改變，降低其熱穩(wěn)定性和儲存模量，更會影響其加工性能，比如使其黏度大幅度提高。</p><p>　　超支化聚合物由于其獨特的結構，從而具有低熔融，溶解黏度和其他功能，并且與等摩爾質量的線性聚合物相比較超支化聚合物分子的尺寸較小。他們現(xiàn)被商業(yè)用于傳統(tǒng)熱塑性和熱固性材料中的加工助劑，支化劑，相容劑和增韌劑。</p><p>　　超支

10、化聚合物也已經(jīng)被作為環(huán)氧樹脂新穎的，有潛力的，低粘度的增韌劑，其可以在不影響其他性能的前提下增加其斷裂性能。一般說來，環(huán)氧官功能的超支化聚合物和氫鍵官能化的超支化聚合物能夠增韌多氯聯(lián)苯A類型環(huán)氧樹脂但不影響其加工性能。更多的，端基是環(huán)氧基的超支化聚合物比端基是羥基的超支化聚合物增韌效果更好。這是由于環(huán)氧基與環(huán)氧樹脂與胺的混合物在傳統(tǒng)的溫度下反應形成影響界面粘附力的共價鍵，而羥基卻不能。另一方面，通過脂肪二次封端環(huán)氧基團可以減少超支聚合物

11、的極性，其源于相容性減少，并獲得比端基是羥基的超支化聚合物更完整的早期階段相分離。用環(huán)氧端基改性的混合物顯示了很低的黏度和降低小的獨立的玻璃化溫度使用百分比，可以用氫鍵來解釋。事實上，由于具有環(huán)氧樹脂的溶解性，反應末端基控制著最后的形態(tài)。改變表面化學是一種有效的工具對于設計混合物最后的性能，而且是一種新的獨特的方法。</p><p>　　我們合成了一種新的環(huán)氧端基的低粘度的液態(tài)的熱固性芳香族聚酯超支化環(huán)氧樹脂（H

12、TTE）用來改性DGEBA環(huán)氧樹脂并且準備新的HTTE/DGEBA胺類IPNs，環(huán)氧端基與DGEBA具有很好的相容性。因此，HTTE被期望用來提高環(huán)氧樹脂網(wǎng)絡的韌性。固化體系的相行為和形態(tài)通過DMA和SEM測得。韌性機理在斷裂表面的中心和邊緣的SEM照片存在爭論。HTTE的含量和代數(shù)對熱學和力學性能的影響可通過TGA，DSC，DMA測得。</p><p><b>　　2 實驗</b><

13、;/p><p><b>　　2.1 材料</b></p><p>　　DGEBA（EEW=213-214geq-1）可從中國上海樹脂公司購得。4，4’-二氨基二苯甲烷（DDM，化學純等級）可從中國上海Sinopharm公司購得。</p><p>　　具有支化的芳香族聚酯骨干的超支化環(huán)氧樹脂可以通過EPH和羧基末端基的超支化聚酯合成，而羧基末端基的超

14、支化聚酯可從B3TMA和二乙二醇以四丁基溴化銨作為催化劑的產(chǎn)品中獲得。HTTE的EPW可以通過EPW的使用得到控制。與代數(shù)相對應可以將超支化樹脂的命名為HTTE-1，HTTE-2，HTTE-3，HTTE-4。圖表1顯示了第一代HTTE-1的原理說明。該HTTE粘度測量采用布魯克菲爾德的DV- II型粘度計在一個溫度在25℃和轉速20rpm的主軸RV- S06上進行。分子量分布可用GPC測得，并且四氫呋喃作為流體相。</p>

15、<p>　　圖表1. HTTE - 1結構</p><p>　　HTTE-1：紅外光譜單位（溴化鉀，cm-1）：3400（羥基拉伸吸收）；2921.2874（亞甲基拉伸吸收）；1725（羰基拉伸吸收）；1614，1458（苯環(huán)拉伸吸收）；1284（羧基拉伸振動）1245（C-C-O,C-O-C不對稱拉伸振動）；1116（O-C-C-O反對稱拉伸）；1071（C-O-C對稱振動）；938（C-OH相外振

16、動）；910（環(huán)氧環(huán)不對稱拉伸）；882（C-O-C對稱拉伸）；855（C-O-C相內拉伸）。核磁共振氫譜：7.30-8.50（C=C-H，苯環(huán)），4.87(-OH聚合物主干)，3.50-4.50（CH2，聚合物主干），3.19（CH，環(huán)氧樹脂），2.81（CH2，環(huán)氧樹脂），2.64（CH2，環(huán)氧樹脂）。核磁共振碳譜：165-169（O-C=O），127-141(苯環(huán))，77-81(-CH-O，環(huán)氧樹脂)，68-74（COO-C，C-

17、OH），60-67(-O-CH-CH2O-)，59(-CH2-O)。凝膠滲透色譜法：Mw=2122，Mw/Mn=1.44。黏度：500cp。EEW：435.12g/mol。HTTE-2：Mw=3442，Mw/Mn=2.0</p><p>　　2.2 HTTE/DGEBA混合物的準備和固化</p><p>　　HTTE與DGEBA的比值是成比例的，如下：5：95，10：90，15：85，2

18、0：80，25：</p><p>　　75，也就是重量從5-25%。HTTE/DGEBA的混合物通過玻璃棒在25℃下攪拌獲得。改性樹脂在THF的存在下與化學計量的DDM混合。持續(xù)攪拌混合物直到成均勻性質的溶液，均勻性質的溶液一般在25℃條件下可得到。然后在減壓條件下獲得THF?；旌衔镌谑覝卦谡婵障略阡X模中脫氣固化。液體混合物在80℃下固化兩小時，150℃下固化4小時，然后和已經(jīng)固化的一起在180℃下兩小時從而獲得

19、完全的固化再冷卻到室溫?；旌衔锇?-25%不同比例的HTTE成分。定期檢查告訴我們固化的整個過程中樣品一直保持著透明性。</p><p><b>　　2.3 特性</b></p><p>　　紅外光譜測量在室溫溫度（258）--范圍在4000-400條件下在Nicolet頭像</p><p>　　320傅里葉變換紅外光譜儀上進行。</

20、p><p>　　核磁共振氫譜和核磁共振碳譜是在..加上400MHz核磁共振分光儀中進行的。樣品用氯仿溶解并且四甲基硅氧烷被用作內部參照。</p><p>　　動態(tài)力學性能測試被用來檢測固化的環(huán)氧樹脂樣品在溫度范圍為30-250℃鍵異構。通常的測試條件是1.0Hz速率為3.0℃/min。樣品的尺寸是60ⅹ10ⅹ2mm3。</p><p>　　DSC使用條件是干燥的氮氣分中

21、。儀器用標準銦校準。10mg的樣品從20℃升高到300℃并且在10℃/min的升溫速率下被記錄下熱分析圖。則玻璃化轉變溫度可以從容積變化的中點得到。</p><p>　　TGA-7被用來分析組分的熱穩(wěn)定性。所有的情況下使樣品從起始溫度以10攝氏度每分鐘的速率加熱升高到800℃。熱分解溫度則可做開始溫度即失重5%時的溫度。</p><p>　　改性環(huán)氧樹脂的沖擊強度可根據(jù)中國國家標準用XJJ

22、-50儀器測得。測試使用的樣品尺寸是80ⅹ1ⅹ04mm3。測試在室溫下進行。取至少3組數(shù)據(jù)的平均值記錄。沖擊強度可用公式計算：s=1000A/(bh)其中A是沖擊能量，b和h是樣品的寬度和厚度。</p><p>　　SEM被用來檢測樣品的斷裂形態(tài)。為了研究HTTE/DGEBA混合物的形態(tài)，樣品需要沖擊斷裂。根據(jù)對樣品進行了斷裂的影響，斷裂面均涂有100A薄層金。所有標本用在10.0kV電壓下的JSM-6700F的

23、SEM測試。圖1顯示了用電子相機拍攝的XY和YZ平面的斷裂面。XY平面源于樣品的分離也就是斷裂面的中心，而YZ平面斷裂面的垂直面也就是斷裂面的邊緣。</p><p>　　圖1.已檢測的樣品斷裂面的XY和YZ平面的數(shù)碼相機照片：（a）沖擊后樣品；（b）沖擊式樣中不同面的圖解描述；（c）斷裂面的XY平面（d）YZ平面</p><p><b>　　3 結果與討論</b>&

24、lt;/p><p><b>　　3.1 沖擊性能</b></p><p>　　HTTE的含量與分子量對沖擊強度的影響如圖2。隨其含量增加沖擊強度增加，當達到一個最大值，然后下降，當隨著分子量增加時下降時。當HTTE濃度達5-15%時沖擊強度達到最大值。并且最佳沖擊強度是為改性的2-7倍高。因此，在DGEBA中加入HTTE能夠增加韌性。HTTE/DGEBA混合物的沖擊強度

25、源于超支化聚合物的缺陷，這種缺陷能夠在沖擊下吸收很多能量。然而鏈剛性會使沖擊強度下降，因此隨著HTTE含量增加和分子質量，會出現(xiàn)一個峰值。在這種情況下，通過更多的柔性網(wǎng)絡增加韌性。眾所周知的是在熱固性樹脂中交聯(lián)的節(jié)段性流動能夠很強的增加其韌性。</p><p>　　圖2.HTTE的含量和分子量對沖擊強度的影響</p><p>　　3.2 形態(tài)分析和增韌機理</p><

26、p>　　DGEBA/HTTE的韌性行為可以用形態(tài)來描述。沖擊試驗后的斷裂表面通過SEM測的，結果顯于圖3-5.</p><p>　　圖3顯示了一個完整環(huán)氧樹脂的顯微斷裂形態(tài)。在不同的平面有光滑的，玻璃化的，有裂縫的斷裂面而且沒有絲毫的變形，從而說明其較差的沖擊強度。</p><p>　　圖3.沖擊下完整環(huán)氧樹脂的斷裂SEM照片</p><p>　　圖4顯示了X

27、Y平面的不同代數(shù)的混合物的斷裂面。SEM顯示了裂縫周圍的海島結構，酒窩狀結構，宏觀應力發(fā)白區(qū)域并且稱為韌性酒窩。在圖4b和4d的放大SEM 照片中，韌性酒窩和應力發(fā)白能夠清晰的看見。粒子尺寸太小很難觀察。當發(fā)生相分離時，粒子作為精細結構能夠很好的分散并且HBP胺網(wǎng)絡貫穿于環(huán)氧樹脂網(wǎng)絡，從而能夠提高HBP和環(huán)氧基質之間的混溶性和界面附著力，進而提高韌性。SEM顯示海島結構和能夠抑制開裂的發(fā)生和停止并吸收更多的能量的分散粒子的密度增加。&l

28、t;/p><p>　　圖4.不同代數(shù)的HTTE和環(huán)氧樹脂的混合物的XY斷裂面的顯微照片：HTTE-1（a）500X,(b)2000X,HTTE-2(a)500X,(d)2000X,HTTE-3(e)500X,HTTE-4(f)500X</p><p>　　應力發(fā)白是由于來自于散射中心的可見光的散射，這種情況下是空洞。新一代空洞的形成來自于HBP粒子的汽蝕而且是能量耗散的重要方面。不僅因為空化吸

29、收能量，更重要的，因為它促使了聚合物基體屈服，這個過程由橡膠顆粒均勻分布支撐整個基質結構。這就能夠解釋HBP改性的DGEBA具有很好的沖擊性能。韌性酒窩結構顯示開裂是微孔聚集的結果。應力發(fā)白證明剪切屈服開裂的存在。這些孔代表橡膠粒子的起初位置，但在斷裂過程中被拔出和破壞。這些黏附在環(huán)氧樹脂的表面的空洞產(chǎn)生很好的粘性和很強的界面附著力。因此，正如大多數(shù)改性的熱固性材料，韌性機理即是粒子汽蝕過程。這些微粒，特別是在空化過程中，應力集中而引起

30、大引發(fā)廣泛的剪切變形，高能量吸收機理Boogh et al。討論了這個機制廣泛的結論是，獨特的結構（即在本身相似的化學結構內環(huán)氧化合物功能的高層次和上級環(huán)氧樹脂相容性）HBP能夠比線性聚合物更有效的增韌，報告說明HBP具有在每個相分離HBP粒子中形成特定梯度的特別能力，然后繼續(xù)固化，阻止粒子基質形成堅硬的奇點。這就意味著增韌劑與基質之間有更大范圍的相互作用力因此轉移應力于粒子的能力增強。對于相分離的HBP的異構本質可</p>

31、<p>　　圖5顯示了在YZ平面的混合物的斷裂面。沖擊條件是在不同代數(shù)的HTTE/DGEBA濃度10%的條件下。</p><p>　　圖5.不同代數(shù)的HTTE和環(huán)氧樹脂的混合物的XY斷裂面的顯微照片：HTTE-1（a）500X,HTTE-2(b)500X, HTTE-3(c)500X,HTTE-4(d)500X</p><p>　　顯微照片來自于YZ平面。圖5a-5d顯示了許

32、多形變大的纖維的面貌從而體現(xiàn)韌性行為。在屈服過程中，當發(fā)生屈服和發(fā)展到更大應變時，許多應變能量被吸收。顯微照片清楚顯示了韌性屈服和涉及裂紋鈍化的顫動。屈服現(xiàn)象是由脆到韌的轉變的表現(xiàn)對應于沖擊強度的增加。結果復合橡膠增韌的報告相符合。纖維形成機理被認為是裂縫形成與空隙形成，裂縫可能是由于界面脫離形成的空隙引發(fā)的?？障缎纬珊?，在裂紋端處在拉力作用下環(huán)氧樹脂基質被拉長。原纖維顫動使得環(huán)氧樹脂基質變形更長。HBP/環(huán)氧樹脂的裂縫形成能量散失的更

33、多。相關的塑料形變是一種高效的散失能量方式，從而導致在室溫下觀察沖擊能量提高了（圖2）。</p><p>　　纖維來源于HTTE的拉伸。當固化和HTTE的交聯(lián)結構使HTTE的末端基運動受限制時，DGEBA和HTTE中的環(huán)氧基和氨基反應。但是分子內孔不能反應。因此，當沖擊或者形成纖維時，許多分子內空洞將扭曲。當受到?jīng)_擊時許多具有一定分子量的孔會吸收能量而剛性基團能夠有效的增加其強度。相似的報道出現(xiàn)在Zhang et

34、 al。這種韌性行為可以用增強增韌機理解釋。更多的顯示于圖5，隨著代數(shù)的增加纖維長度增加，更源于分子的變長。</p><p>　　這是一個最佳的韌性價值與HTTE的代數(shù)和含量。這就是塑料形變粒子空隙機理和韌性機理中的協(xié)同作用。類似于Mezzenga et al的研究。最佳的力學性能從HBP的介質中獲得，to which finely dispersed particles correspond, in asuit

35、able size distribution range for toughening。 </p><p>　　基于上述分析結果明確的支持我們的研究結論。提高斷裂韌性的主要機理是粒子空隙機理，剪切屈服機理，增韌機理。結果說明斷裂表面的纖維和孔洞具有提高沖擊強度的作用。

36、 </p><p>　　3.3 動態(tài)力學分析</p><p>　　為了研究相形態(tài)，通過DM

37、A分析樣品。這是一個研究聚合物混合物松弛和混合性行為權威的方法。損失切線轉變的峰溫很好建立，如玻璃化溫度可以用來評估混合聚合物的混合性與不混合性。圖6a不同HTTE-2含量的混合物的損失切線與溫度關系。對于完整的環(huán)氧樹脂，在150℃處存在一個窄的易定義的松弛內耗峰，這就是玻璃化溫度。然而HTTE-2/DGEBA混合物有兩個分開的松弛峰分別對應于DGEBA-DDM網(wǎng)絡相Tg和HTTE-2-DDM網(wǎng)絡相Tg。在較高濃度HTTE較高溫度下的玻

38、璃化溫度減小是由于一些HTTE溶解于DGEBA基質中。與此同時，發(fā)生于低溫的類似現(xiàn)象是由于剩余的未固化的DGEBA到HTTE網(wǎng)絡結構中。隨著HTTE減少，HTTE相玻璃化溫度增加，從而表明在濃度更低情況下，HTTE/和環(huán)氧樹脂間的作用力達到更高層次。這一原理支持了一個類似的現(xiàn)象即HBP在較高濃度的樣品中更早的分離。除此以外，從圖6中內耗曲線的寬度和高度可以用來解釋交聯(lián)密度和組分的柔順性。可以得出結論：相對于完整的環(huán)氧樹脂，HTTE/DG

39、EBA混合物更柔順，交聯(lián)更少。</p><p>　　圖6.HTTE-2/DGEBA其中HTTE-2不同量時內耗和模量與溫度關系</p><p>　　DMA表明在HTTE和DGEBA互穿交聯(lián)過程中有相分離。大多數(shù)semi-IPN或IPN趨于發(fā)生相分離且有兩個玻璃化溫度。三元混合物最初是一個均勻性的混合物并且固化時相分離。當DGEBA和HTTE的均勻混合物已經(jīng)固化時，DGEBA的環(huán)氧基迅速反應

40、，導致降低相容性的羥基形成。處于界面的硬化分子不但與DGEBA的環(huán)氧基而且與HTTE形成具有剛性基質和對韌性起作用的HTTE粒子反應形成共價鍵。正如實驗和圖1所提到的，HTTE/DGEBA整個過程中一直是透明的。HTTE/DGEBA可以看作是一個IPN體系。因此，HTTE和DGEBA形成與胺一起正在固化的互穿交聯(lián)網(wǎng)絡，由于DGEBA快速的反應，超支化聚合物在一個三維尺寸的DGEBA環(huán)氧樹脂網(wǎng)絡的存在下交聯(lián)。從而形成互穿在環(huán)氧樹脂中的髙支

41、化網(wǎng)絡。在in situ 反映期間的HTTE和DGEBA的增長網(wǎng)絡能夠導致物理化學性質聯(lián)鎖，進一步導致韌性增加而不使熱穩(wěn)定性和力學性能下就降。</p><p>　　盡管在DMA中觀察到不同，但混合物一直是透明的。這是由于HTTE和環(huán)氧樹脂組分的折射指數(shù)剛好匹配的結果。除此，可混性高有利于得到保持透明性的結構。</p><p>　　在圖6b中IPNs在玻璃區(qū)和橡膠區(qū)有較高的模量并且模量隨著H

42、TTE的含量的增加而增加。由于有很高的分子間作用力在DGEBA和HTTE之間。正如我們所知道的當橡膠組分被用來改性環(huán)氧樹脂時，模量將會下降。然而，在這樣的體系中，HTTE中的剛性單元有維持或者提高E’和熱力學性能的作用。環(huán)氧樹脂和HTTE的交聯(lián)網(wǎng)絡提高了相容性，填補了存在的缺陷，而且提高了其性能，增加實際交聯(lián)密度和聚合物強度。</p><p>　　3.4 熱力學性能</p><p>&l

43、t;b>　　玻璃化轉變行為</b></p><p>　　通過用DSC分析所有HTTE/DGEBA混合物的樣品來研究玻璃化轉變行為。環(huán)氧樹脂的玻璃化轉變與交聯(lián)網(wǎng)絡之間的分子鏈轉動自由度有關。HTTE/DGEBA混合物的DSC曲線明白的顯示了環(huán)氧樹脂相的玻璃化轉變。據(jù)記由于DSC對玻璃化轉變溫度沒有DMA敏感，因此HTTE相的玻璃化轉變不能用DSC測的。然而前者能夠被清晰的檢測出來。從圖7中我們可以

44、看到5，10，15%的HTTE/DGEBA對應的玻璃化轉變溫度是135.46℃，128.17℃，112.11℃，然而都比完整的環(huán)氧樹脂的150.18℃低。隨著HTTE-2量的增加HTTE/DGEBA的玻璃化轉變溫度會適當?shù)南陆?。一個類似的結果在固化材料的損失切線痕跡也會看到，顯示在圖7中。玻璃化溫度下降的結果符合先前的報道。隨著HTTE量的增加玻璃化溫度的下降是在固化環(huán)氧樹脂的連續(xù)基質中HTTE混容性增加的一項基本證據(jù)。另一方面，由于H

45、TTE的EEW比DGEBA的高使得交聯(lián)密度下降從而得到低的玻璃化轉變溫度。這是環(huán)氧樹脂改性HTTE的一個獨特性質與DGEBA和液體橡膠混合物相比較。</p><p>　　圖7.HTTE/DGEBA中HTTE-2含量0，5，10和15%時的DSC曲線</p><p>　　圖8顯示了10%HTTE/DGEBA混合物的HTTE-1，HTTE-2，HTTE-3，HTTE-4的DSC曲線。含量10%

46、的四種混合物顯示了玻璃化轉變溫度的適當下降相對于整齊的環(huán)氧樹脂，說明了經(jīng)過固化后在連續(xù)基質環(huán)氧樹脂中超支化聚合物有一些混容性。然而，據(jù)記載上述四種的玻璃化轉變溫相接近。因為這四種樣品具有相近的導致交聯(lián)密度下降的EEW。而且玻璃化溫度隨著代數(shù)和硬段濃度的增加而增加，與Asif et al報告的類似。對于髙支化的聚合物，與理論預測相一致并且類似于線性聚合物，也就是說導致更高的玻璃松弛溫度。</p><p>　　圖8.

47、DGEBA與不同代的HTTE混合物的DSC曲線</p><p>　　玻璃化溫度的增加與摩爾質量，分子內氫鍵的增加，分子間作用力的增加和交聯(lián)密度的增加有關。交聯(lián)密度對玻璃化溫度的影響比鏈柔性更大從因而隨著HTTE代數(shù)的增加固化的HTTE和DGEBA有一個更高的玻璃化溫度。隨著代數(shù)增加，支鏈柔性增加，尤其是鏈端流動性，并且分子內可能發(fā)生折疊。</p><p><b>　　3.5 熱

48、穩(wěn)定性</b></p><p>　　圖9顯示了HTTE不同濃度的環(huán)氧樹脂的熱重分析圖和微分熱重曲線。圖10顯示了10%HTTE/DGEBA混合物HTTE-1，HTTE-2，HTTE-3，HTTE-4的熱重分析圖和微分熱重曲線。</p><p>　　從圖中，我們可以得到熱穩(wěn)定因素，包括失重5%的初分解溫度，50%降解溫度，失重速率最大的溫度和600℃和700℃時的炭含量。T1ma

49、x和T2max分別是兩個圖的最大峰溫。熱穩(wěn)定性因素總結與表1中。</p><p>　　圖9.HTTE-2/DGEBA混合物混入不同含量的HTTE-2和完整的環(huán)氧樹脂的TGA（a）和DTGA(b)曲線</p><p>　　基于DTG曲線中的峰的數(shù)目，環(huán)氧樹脂的失重過程分為幾個階段。在圖9和圖10中，完整的環(huán)氧樹脂經(jīng)過兩個階段并開始失重在242.48℃在720℃下完全降解。然而，</p&

50、gt;<p>　　HTTE/DGEBA多余兩個階段，在800℃有炭含量，表明其有較高的熱穩(wěn)定性。</p><p>　　從圖9b和圖10bDTG曲線中，所有混合樣品具有兩個相近的峰。表明所有樣品具有相近的熱穩(wěn)定行為。正如圖9b所展示的，344℃附近的第一個DTG峰隨著HTTE含量增加而更強，而402℃附近的卻相反。正如表1所示，600℃和700℃的焦炭含量更高隨著HTTE-2含量增加而減少。其他的熱力

51、學分解溫度比完整的環(huán)氧樹脂低，并且隨著HTTE-2增加而減少。</p><p>　　圖10. HTTE-2/DGEBA混合物混入不同代數(shù)含量為10%的HTTE和完整的環(huán)氧樹脂的TGA（a）和DTGA(b)曲線</p><p>　　在HTTE/DGEBA混合物中的所有特征分解溫度中，僅TIDT比完整環(huán)氧樹脂高。HTTE/DGEBA在600℃和700℃的焦炭含量比完整的環(huán)氧樹脂高并且隨著代數(shù)增

52、加而增加，表明HTTE促使焦炭形成。特征分解溫度被列于表1中，表明隨著代數(shù)增加熱穩(wěn)定性增加，原因在于分子間作用力的增加和交聯(lián)度的增加。</p><p>　　表1. 根據(jù)TGA曲線計算獲得的HTTE/DGEBA混合物的熱力學穩(wěn)定因素</p><p><b>　　4 結論</b></p><p>　　四代HTTE合成用來改性DGEBA。從而研究H

53、TTE/DGEBA體系的形態(tài)，韌性機理和熱性能。沖擊斷裂的掃描式電子顯微鏡顯示了中心傾倒式空洞結構和邊緣纖維屈服現(xiàn)象，很好的支持了以下機理：粒子空洞機理，基質剪切屈服，原位增韌機理。這些機理與沖擊韌性的增加息息相關。DMA顯示了在HTTE/DGEBA體系中相分離形成互穿交聯(lián)網(wǎng)絡。玻璃化轉變溫度減小到一定范圍相對于完整的環(huán)氧樹脂。玻璃化轉變溫度隨著HTTE的代數(shù)和硬段濃度的增加而增加。從TGA中分析得HTTE隨著其濃度的增加熱力學穩(wěn)定性下

54、降。而隨著HTTE代數(shù)的增加反而增加，而且在HTTE/DGEBA混合物中有焦炭形成。從一代到三代的熱力學性能增加的原因是摩爾質量和分子內氫鍵以及HTTE/EGDBA交聯(lián)網(wǎng)絡分子間作用力的增加，而且隨著交聯(lián)度的增加也增加。環(huán)氧樹脂與HTTE的結合提高了他們之間的相容性和分子間作用力，填補了存在的缺陷，而且提高了其性能，因此在不降低熱力學性能和模量的前提下賦予了其韌性提高能力。</p><p><b>　　

55、5 答謝</b></p><p>　　感謝中國上?？茖W技術組織創(chuàng)新團隊工程的支持。特別感謝楚先生的SEM技術指導。</p><p><b>　　6 參考文獻</b></p><p>　　[1] Batog AE, Pet’ko IP, Penczek P. Aliphatic-cycloaliphatic epoxy compo

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