單層廠房課程設(shè)計(jì)--混凝土單廠結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算書

1、<p>　　混凝土單廠結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算書</p><p><b>　　設(shè)計(jì)資料及要求</b></p><p>　　本車間為兩跨等高廠房，車間面積為3024m2，車間長度72m?？缍纫姼綀D，設(shè)有兩臺30/5tA4級軟鉤吊車，軌頂標(biāo)高見圖，柱頂標(biāo)高見圖；BC跨跨度見圖，設(shè)有兩臺10tA5級軟鉤吊車，柱頂標(biāo)高見圖。</p><p><b&

2、gt;　　屋面結(jié)構(gòu)</b></p><p><b>　　見下表</b></p><p>　　排架柱及基礎(chǔ)材料選用情況</p><p><b>　?、僦?lt;/b></p><p>　　混凝土：采用C25,=11.9N/㎜²,=1.78N/㎜²</p><

3、;p>　　鋼筋：縱向受力鋼筋采用HRB400級鋼筋（=360N/㎜²，=2×105N/㎜²），箍筋采用HPB300級鋼筋.</p><p><b>　　②基礎(chǔ)</b></p><p>　　混凝土：采用C25,=11.9N/㎜²,=1.78N/㎜²</p><p>　　鋼筋：采用HPB300

4、級鋼筋（=210N/㎜²）</p><p><b>　　主要承重構(gòu)件選型表</b></p><p><b>　　梁柱的結(jié)構(gòu)布置</b></p><p>　　⑴ 排架柱尺寸的選定</p><p><b>　　算上柱高及柱全高</b></p><p&g

5、t;　　由所給圖知：軌頂標(biāo)高為+11.7m，柱頂標(biāo)高＋14.1m,柱全高H=14.6m</p><p>　　上柱高度Hu=4.20m</p><p>　　下柱高度Hl=10.4m</p><p>　　上柱與全柱高的比值λ=Hu/H=4.2/14.6=0.287</p><p>　?、诔醪酱_定柱截面尺寸.</p><p>

6、;<b>　　對于下柱截面寬度：</b></p><p>　　=416,取b=500mm</p><p><b>　　對于下柱截面高度，</b></p><p><b>　　有吊車時</b></p><p><b>　　=867mm</b></p&g

7、t;<p><b>　　無吊車時</b></p><p><b>　　=876mm</b></p><p><b>　　邊柱A.C軸：</b></p><p>　　上柱：□ b×h=500mm×500mm</p><p>　　下柱：I b

8、15;h×bi×hi=500mm×1000mm×120mm×200mm</p><p><b>　　中柱B軸：</b></p><p>　　上柱：□ b×h=500mm×600mm</p><p>　　下柱：I b×h×bi×hi=500mm&#

9、215;1200mm×120mm×200mm</p><p>　　驗(yàn)算初步確定的截面尺寸，滿足要求.</p><p>　　I字形截面其余尺寸如圖所示.</p><p><b>　　排架結(jié)構(gòu)計(jì)算</b></p><p><b>　?、庞?jì)算簡圖</b></p><

10、p><b>　?、浦挠?jì)算參數(shù)</b></p><p><b>　　柱的計(jì)算參數(shù)表</b></p><p><b>　　荷載計(jì)算</b></p><p><b>　　⑴永久荷載</b></p><p><b>　?、傥萆w自重</b&g

11、t;</p><p>　　預(yù)應(yīng)力混凝土大型屋面板 1.2×1.4=1.68KN/m2</p><p>　　25mm水泥砂漿找平層 1.2×20×0.025=0.6KN/m2</p><p>　　100mm水泥蛭石砂漿保溫層

12、 1.2×6×0.1=0.72KN/m2</p><p>　　三氈四油上鋪綠豆砂小石子防水層 1.2×0.4=0.48KN/m2</p><p>　　Σg=3.48KN/m2</p><p>　　天溝板

13、 1.2×1.91×6=13.75KN</p><p>　　屋架自重 1.2×112.75=135.30KN</p><p>　　則作用于柱頂?shù)奈萆w結(jié)構(gòu)自重：</p><p>　　BC跨：G1=3.48×6×27/2+13.75/2+1

14、35.30/2=356.405kN</p><p>　　AB跨：G1=3.48×6×24/2+13.75/2+135.30/2=325.085kN</p><p><b>　?、谥灾?lt;/b></p><p>　　C軸上柱：G2A=G2C=γGgkHu=1.2×6.25×4.2=31.5kN.</p

15、><p>　　下柱：G3A=G3C=γGgkHu=1.2×7.04×10.4=87.86kN</p><p>　　B軸上柱：G2B =1.2×7.5×4.2=37.8kN.</p><p>　　下柱：G3B= 1.2×7.64×11.00=100.848kN</p><p><b&

16、gt;　　③吊車梁及軌道自重</b></p><p>　　G4=1.2×（40.8+0.8×6.0）=54.72kN.</p><p>　　各項(xiàng)永久荷載及其作用位置見下圖</p><p><b>　?、莆菝婊詈奢d</b></p><p>　　由«荷載規(guī)范»查得屋面活荷載

17、標(biāo)準(zhǔn)值為0.7KN/m2（因屋面活活荷載大于雪荷載，故不考慮雪荷載）.</p><p>　　Q=1.4×0.7×6×12=70.56kN</p><p>　　活荷載作用位置于屋蓋自重作用位置相同，如圖括號所示.</p><p><b>　　⑶吊車荷載</b></p><p>　　吊車計(jì)算參數(shù)

18、見表4-1，并將吊車噸位換算為kN.</p><p><b>　　表4-1</b></p><p>　　根據(jù)B與K，算得吊車梁支座反力影響線中各輪壓對應(yīng)點(diǎn)的坐標(biāo)值如圖所示，依據(jù)該圖求得作用于柱上的吊車豎向荷載.</p><p><b>　　車豎向荷載</b></p><p>　　Dmax=βγQPk

19、,maxΣyi=0.9×1.4×[135×(1+0.136)+290×(0.8+0)]=485.55kN</p><p>　　Dmin=βγQPk,minΣyi=0.9×1.4×[50×(1+0.136)+70×(0.8+0)]=142.13kN</p><p>　?、诘踯嚈M向水平剎車力（作用于吊車梁頂）<

20、;/p><p>　　當(dāng)?shù)踯嚻鹬亓俊?00kN時，=150～500kN時</p><p>　　1）當(dāng)?shù)踯嚻鹬亓吭赒=150∽500kN時，α=0.10</p><p>　　T300==13.14kN</p><p>　　T100==5.22kN</p><p>　　2）當(dāng)一臺30/5t,一臺10t吊車同時作用時，</p

21、><p>　　Tmax=TΣyi=13.14×(1+0.136)+5.22×(0.8+0)=19.1kN</p><p>　　當(dāng)一臺30/5t吊車作用時，</p><p>　　Tmax=TΣyi=13.14×(1+0.136)=14.93kN</p><p><b>　?、蕊L(fēng)荷載</b><

22、/p><p>　　該地區(qū)基本風(fēng)壓為ω0=0.35KN/m2，按B類地面粗糙度，從«荷載規(guī)范»查得風(fēng)壓高度變化系數(shù)為：</p><p>　　柱頂至室外地面的高度為14.1m,查得=1.112，</p><p>　　檐口至室外地面的高度為16.75m，查得=1.179，</p><p><b>　　風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：<

23、;/b></p><p>　　ω1=ω0=0.8×1.112×0.35=0.31136kPa.</p><p>　　ω2=ω0=0.4×1.112×0.35=0.15568kPa.</p><p>　　則作用在排架計(jì)算簡圖的風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值為：</p><p>　　=2.616kN/m</p&g

24、t;<p>　　=1.308kN/m</p><p><b>　　A</b></p><p>　　=1.4×[（0.8＋0.4)×2.65＋(-0.6＋0.5)×0.9]×1.179×1.0×0.35×6=10.738kN</p><p>　　風(fēng)荷載作用下的計(jì)算

25、簡圖如圖2-9所示.</p><p><b>　　五、內(nèi)力分析</b></p><p>　?、偶袅Ψ峙湎禂?shù)μ的計(jì)算</p><p><b>　　C軸柱： </b></p><p><b>　　,</b></p><p><b>　　則</

26、b></p><p><b>　　B軸柱：</b></p><p><b>　　，，</b></p><p><b>　　，</b></p><p><b>　　則</b></p><p>　　各柱的剪力分配系數(shù)：</p

27、><p><b>　?、朴谰煤奢d</b></p><p><b>　?、傥萆w自重作用</b></p><p>　　其中G1C=356.405kN, G1A=325.085kN G1B=G1A＋G1C=681.5kN</p><p>　　M1C=G1Ce1=356.405×0.0

28、2=7.128kN﹒m,M1A=325.085×0.02=6.502kN.m</p><p>　　M1B=M1A-M1C=7.128-6.502=0.626kN.m</p><p>　　M2C=G1e2=356.405×0.25=89.101kN﹒m,M2A=325.085×0.25=81.27kN.m</p><p>　　M2B=M1

29、B=0.626kN.m</p><p>　　由A、C柱：n=0.146，λ=0.288，</p><p><b>　　查表或計(jì)算得，</b></p><p><b>　　對C柱：</b></p><p><b>　　對A柱：</b></p><p>&l

30、t;b>　　查表或計(jì)算得，，</b></p><p><b>　　對C柱：</b></p><p><b>　　對A柱：</b></p><p>　　則RC=R1C+R2C=0.732+7.531=8.263kN(→),RA=R1A+R2A=0.668+6.869=7.537kN(←)</p>

31、<p>　　B柱：n=0.157,λ=0.288,算得C1=2.352,C3=1.089</p><p>　　由M2B=M1B得：RB=O</p><p>　　在R與M、M共同作用下，可以作出排架的彎矩圖、軸力圖，如下圖圖（b）、（c）所示.</p><p>　?、谥暗踯嚵鹤灾刈饔?lt;/p><p>　　由于在安裝柱子時尚未吊裝

32、屋架，此時柱頂之間無聯(lián)系，沒有形成排架，故不產(chǎn)生柱頂反力，則按懸臂柱分析其內(nèi)力.計(jì)算簡圖如圖2-11（a）所示.</p><p><b>　　A柱：</b></p><p>　　M2A=G2Ae2=31.5×0.25=7.875kN﹒m,G3A=87.86kN,G4A=54.72kN,</p><p>　　M4A=G4Ae=54.72

33、×0.25=13.68kN﹒m.</p><p><b>　　B柱：</b></p><p>　　G2B=37.8kN,G3B=100.848kN, G4B=54.72kN,</p><p>　　排架各柱的彎矩圖、軸力圖如下圖（b）、（c）所示.</p><p><b>　　⑶屋面活荷載作用</

34、b></p><p>　　①AB跨作用有屋面活荷載</p><p>　　由屋架傳至柱頂?shù)膲毫镼=70.56kN，由它在A、B柱柱頂及變階處引起的彎矩分別為：</p><p>　　M1A=Q1e=70.56×0.02=1.411kN﹒m,</p><p>　　M2A=Q1e=70.56×0.27=19.051kN﹒m

35、,</p><p>　　M1B=Q1e=70.56×0.15=10.58kN﹒m,</p><p><b>　　計(jì)算不動鉸支座反力</b></p><p><b>　　A柱：</b></p><p>　　由前知C1=1.5，C3=1.234，</p><p>　　則

36、RA=R1A+R2A=0.139+1.547=1.686kN(→)</p><p><b>　　B柱：</b></p><p>　　由前知C1=1.60,</p><p>　　則排架柱頂不動鉸支座總反力為：</p><p>　　R=RA+RB=1.686+1.637=3.323kN(→)</p><p

37、>　　將R反作用于排架柱頂，按分配系數(shù)求得排架各柱頂剪力（μA=μC=0.28,μB=0.44）</p><p>　　VA=RA-μA R=1.686-0.28×3.323=0.756kN(→)</p><p>　　VB=RB-μB R=1.637-0.44×3.323=0.175kN(→)</p><p>　　VC=RC-μC R=0-0

38、.28×3.323=-0.930kN(←)</p><p>　　計(jì)算簡圖、排架各柱的彎矩圖、軸力圖如下圖所示.</p><p>　?、贐C跨作用有屋面活荷載</p><p>　　由于結(jié)構(gòu)對稱，故只需將AB跨作用有屋面活荷載情況的A柱與C柱的內(nèi)力對換并將內(nèi)力變號即可，其排架各柱內(nèi)力見下圖</p><p>　　⑷吊車荷載作用（不考慮廠房

39、整體空間工作）</p><p>　?、貲max作用于A柱</p><p>　　由前，Dmax=485.55kN(Dmin=142.13kN),由吊車豎向荷載、在柱中引起的彎矩為：</p><p>　　MA= Dmax ﹒e=485.55×0.25=121.38kN﹒m,</p><p>　　MB= Dmin ﹒e=142.13

40、15;0.75=106.6kN﹒m,</p><p>　　計(jì)算簡圖如下圖（a）所示.</p><p><b>　　計(jì)算不動鉸支座反力</b></p><p>　　A柱：n=0.146,λ=0.288,查表得C3=1.234，</p><p>　　B柱：n=0.157,λ=0.288,查表得C3=1.089，</p&

41、gt;<p>　　則不動鉸支座總反力為：</p><p>　　R=RA+RB=-10.26+7.95=-2.31kN(→)</p><p>　　將R反作用于排架柱頂，按分配系數(shù)求得排架各柱頂剪力（μA=μC=0.28,μB=0.44）</p><p>　　VA=RA-μA R=-10.26+0.28×4.28=-11.458kN(←)<

42、/p><p>　　VB=RB-μB R=7.95+0.44×4.28=9.833kN(→)</p><p>　　VC=RC-μC R=0+0.28×4.28=1.198kN(→)</p><p>　　排架各柱的彎矩圖、軸力圖如下圖（b）、（c）所示.</p><p>　?、贒max作用于B柱左</p><p

43、>　　由吊車豎向荷載，Dmax=485.55kN(Dmin=142.13kN),在柱中引起的彎矩為：</p><p>　　MA= Dmin ﹒e=142.13×0.25=35.532kN﹒m,</p><p>　　MB= Dmax ﹒e=485.55×0.75=364.163kN﹒m,</p><p>　　計(jì)算簡圖如下圖（a）所示.<

44、/p><p><b>　　計(jì)算不動鉸支座反力</b></p><p>　　A柱：n=0.146,λ=0.288,查表得C3=1.234，</p><p>　　B柱：n=0.157,λ=0.288,查表得C3=1.089，</p><p>　　則不動鉸支座總反力為：</p><p>　　R=RA+RB=

45、-3.003+27.163=24.16kN(→)</p><p>　　將R反作用于排架柱頂，按分配系數(shù)求得排架各柱頂剪力（μA=μC=0.28,μB=0.44）</p><p>　　VA=RA-μA R=-3.003-0.28×24.16=-9.768kN(←)</p><p>　　VB=RB-μB R=27.163-0.44×24.16=16.

46、533kN(→)</p><p>　　VC=RC-μC R=0-0.28×24.16=-6.765kN(←)</p><p>　　排架各柱的彎矩圖、軸力圖如圖2-15（b）、（c）所示.</p><p>　?、跠max作用于B柱右</p><p>　　根據(jù)結(jié)構(gòu)的對稱性，其內(nèi)力計(jì)算同“Dmax作用于B柱左”情況，只需將A、C柱內(nèi)力對換

47、一下，排架各柱的彎矩圖、軸力圖如下圖所示.</p><p>　?、蹹max作用于C柱</p><p>　　同理，將“Dmax作用于A柱”情況的A、C柱內(nèi)力對換，并注意改變符號，得出各柱的內(nèi)力，如下圖所示.</p><p>　?、荩篈B跨的二臺吊車剎車</p><p>　　計(jì)算簡圖如下圖所示.</p><p>　　吊車水

48、平荷載Tmax,k的作用點(diǎn)距柱頂?shù)木嚯xy=4.2-1.2=3m</p><p><b>　　A柱：</b></p><p>　　由及n=0.146,λ=0.276,查表y=0.7Hu得C5=0.649, 查表y=0.8Hu得C5=0.606,內(nèi)插后得C5=0.643</p><p>　　RA=-Tmax﹒C5=-20.73×0.643

49、=-13.33kN(←)</p><p><b>　　B柱：</b></p><p>　　由及n=0.157,λ=0.276,查表y=0.7Hu得C5=0.654, 查表y=0.8Hu得C5=0.611,內(nèi)插后得C5=0.648</p><p>　　RB=-Tmax﹒C5=-20.73×0.648=-13.43kN(←)</p&

50、gt;<p>　　則R=RA+RB=-13.33-13.43=-26.76kN(←)</p><p>　　各柱頂剪力為（μA=μC=0.28,μB=0.44）</p><p>　　VA=RA-μA R=-13.33-0.28×(-26.76)=-5.84kN(←)</p><p>　　VB=RB-μB R=-13.43-0.44×(

51、-26.76)=-1.66kN(←)</p><p>　　VC=RC-μC R=0-0.28×(-26.76)=7.49kN(→)</p><p>　　排架各柱的內(nèi)力如下圖（b）所示.</p><p>　　⑥：BC跨的二臺吊車剎車</p><p>　　根據(jù)結(jié)構(gòu)的對稱性，內(nèi)力計(jì)算同“AB跨的二臺吊車剎車”情況，僅需將A柱和C柱的內(nèi)力對

52、換.</p><p>　　排架各柱的內(nèi)力如下圖（b）所示.</p><p>　?、撸篈B跨與BC跨各有一臺30/5t吊車同時剎車時，計(jì)算簡圖如下圖（a）所示.</p><p><b>　　A柱：</b></p><p>　　同前C5=0.643，</p><p>　　RA=-Tmax﹒C5=-16

53、.20×0.643=-10.42kN(←)</p><p><b>　　B柱：</b></p><p>　　同前C5=0.648，</p><p>　　RB=-Tmax﹒C5=-16.20×0.648×2=-10.50kN(←)</p><p>　　C柱：同A柱，RC=-10.42kN(←)

54、</p><p>　　則R=RA+RB+RC=-10.42×2-10.50=-31.34kN(←)</p><p>　　將R反作用于排架柱頂，按分配系數(shù)求得排架各柱頂剪力（μA=μC=0.28,μB=0.44）</p><p>　　VA=RA-μA R=-10.42+0.28×31.34=-1.64kN(←)</p><p&g

55、t;　　VB=RB-μB R=-10.50+0.44×31.34=3.29kN(→)</p><p>　　VC=RC-μC R=-10.42+0.28×31.34=-1.64kN(←)</p><p>　　排架各柱的彎矩圖、軸力圖如下圖（b）所示.</p><p><b>　　⑸風(fēng)荷載作用</b></p>&l

56、t;p>　?、亠L(fēng)自左向右吹時，計(jì)算簡圖如下圖（a）所示.</p><p><b>　　A柱：</b></p><p>　　n=0.146,λ=0.276,查表得C11=0.345，</p><p>　　RA=-q1﹒H2﹒C11=-2.66×15.2×0.345=-13.95kN(←)</p><p

57、><b>　　C柱：</b></p><p>　　同A柱，C11=0.345，</p><p>　　RC=-q2﹒H2﹒C11=-1.33×15.2×0.345=-6.97kN(←)</p><p>　　則R=RA+RC+FW=-13.95-6.97-10.74=-31.66kN(←)</p><p

58、>　　將R反作用于排架柱頂，按分配系數(shù)求得排架各柱頂剪力（μA=μC=0.28,μB=0.44）</p><p>　　VA=RA-μA R=-13.95+0.28×31.66=-5.09kN(←)</p><p>　　VB=RB-μB R=0+0.44×31.66=13.93kN(→)</p><p>　　VC=RC-μC R=-6.97+

59、0.28×31.66=1.89kN(→)</p><p>　　排架各柱的內(nèi)力如圖2-21（b）所示.</p><p>　　②風(fēng)自右向左吹時，此種荷載情況的排架內(nèi)力與“風(fēng)自左向右吹”的情況相同，僅需將A、C柱的內(nèi)力對換，并改變其內(nèi)力的符號即可.</p><p>　　排架各柱的內(nèi)力如下圖所示.</p><p><b>　　六、

60、最不利內(nèi)力組合</b></p><p>　　首先，取控制截面，對單階柱，上柱為Ⅰ-Ⅰ截面，下柱為Ⅱ-Ⅱ、Ⅲ-Ⅲ截面.</p><p>　　考慮各種荷載同時作用時出現(xiàn)最不利內(nèi)力的可能性，進(jìn)行荷載組合，在本設(shè)計(jì)中，取常用的荷載組合有三種，即</p><p>　　永久荷載+0.9（可變荷載+風(fēng)荷載）；</p><p>　　永久荷載+其它

61、可變荷載；</p><p><b>　　永久荷載+風(fēng)荷載.</b></p><p>　　在每種荷載組合中，對柱仍可以產(chǎn)生多種的彎矩M和軸力N的組合.由于M和N的同時存在，很難直接看出哪一種組合為最不利.但對I字形或矩形截面柱，從分析偏心受壓計(jì)算公式來看，通常M越大相應(yīng)的N越小，其偏心距e0就越大，可能形成大偏心受壓，對受拉鋼筋不利；當(dāng)M和N都大，可能對受壓鋼筋不利；但

62、若M和N同時增加，而N增加得多些，由于e0值減少，可能反而使鋼筋面積減少；有時由于N偏大或混凝土強(qiáng)度等級過低，其配筋量也增加。</p><p>　　本設(shè)計(jì)考慮以下四種內(nèi)力組合：</p><p>　　+Mmax及相應(yīng)的N、V；</p><p>　　-Mmax及相應(yīng)的N、V；</p><p>　　Nmin及相應(yīng)的M、V；</p>&

63、lt;p>　　Nmax及相應(yīng)的M、V.</p><p>　　在這四種內(nèi)力組合中，前三種組合主要是考慮柱可能出現(xiàn)大偏心受壓破壞的情況；第四種組合考慮柱可能出現(xiàn)小偏心受壓破壞的情況；從而使柱能夠避免任何一種形式的破壞.</p><p>　　分A柱、B柱和C柱，組合其最不利內(nèi)力，在各種荷載作用下A、B、C柱內(nèi)力設(shè)計(jì)值匯總見表6-1、表6-2及表6-3；A、B、C柱內(nèi)力設(shè)計(jì)值組合表見表6-4

64、、表6-5及表6-6</p><p>　　表6-1 A柱在各種荷載作用下內(nèi)力設(shè)計(jì)值匯總表</p><p>　　表6-2 B柱在各種荷載作用下內(nèi)力設(shè)計(jì)值匯總表</p><p>　　表6-3 C柱在各種荷載作用下內(nèi)力設(shè)計(jì)值匯總表</p><p>　　表6-4 A柱內(nèi)力設(shè)計(jì)值組合表</p><p>　　表6-5 B

65、柱內(nèi)力設(shè)計(jì)值組合表</p><p>　　表6-6 C柱內(nèi)力設(shè)計(jì)值組合表</p><p><b>　　排架柱的設(shè)計(jì)</b></p><p>　　混凝土：采用C25,=11.9N/㎜²,=1.78N/㎜²</p><p>　　鋼筋：縱向受力鋼筋采用HRB335級鋼筋（=300N/㎜²，=2&#

66、215;105N/㎜²），箍筋采用HPB235級鋼筋.上、下柱都采用對稱配筋。</p><p><b>　　上柱截面配筋</b></p><p><b>　　取，</b></p><p>　　而Ⅰ-Ⅰ截面的內(nèi)力均小于，則都屬于大偏心受壓，所以偏心距較大的一組作為最不利內(nèi)力，即取，</p><p

67、>　　吊車廠房排架方向上住的計(jì)算長度。附加偏心距取20mm(大于500mm/30),即，（?。?lt;/p><p><b>　　且</b></p><p>　　， </p><p>　　選用218（），則，滿足要求。而垂直于排架方向柱的計(jì)算長度，則</p><p><b>　　，</b

68、></p><p><b>　?。M足要求）</b></p><p><b>　　下柱配筋計(jì)算</b></p><p>　　取，與上柱分析方法類似。</p><p>　　而Ⅱ-Ⅱ、Ⅲ-Ⅲ截面內(nèi)力均小于，則都屬于大偏心受壓，所以偏心距較大的一組作為最不利內(nèi)力，即取，</p><

69、;p>　　下柱計(jì)算長度。附加偏心距取100030=33mm(大于20mm),即，</p><p><b>　　，，則</b></p><p><b>　?。ㄈ。?lt;/b></p><p><b>　?。ǎ?lt;/b></p><p>　　先假定中和軸位于翼緣內(nèi)，則</p&

70、gt;<p>　　，即中和軸過翼緣，且</p><p><b>　　，故</b></p><p><b>　　選用418，。</b></p><p>　　垂直于彎矩作用面的承載力計(jì)算</p><p><b>　　，，則</b></p><p&g

71、t;<b>　　，， </b></p><p><b>　?。M足要求）</b></p><p><b>　　3、柱箍筋配置</b></p><p>　　有內(nèi)力組合表，相應(yīng)，，驗(yàn)算截面尺寸是否滿足要求。</p><p><b>　　，</b></p&

72、gt;<p><b>　　截面滿足要求。</b></p><p><b>　　計(jì)算是否需要配箍筋</b></p><p><b>　　，取</b></p><p>　　可按構(gòu)造配箍筋，上下柱均選用8＠200箍筋。</p><p><b>　　4、牛腿設(shè)計(jì)

73、</b></p><p><b>　?、俳孛娉叽珧?yàn)算</b></p><p><b>　　牛腿外形尺寸：</b></p><p><b>　　取</b></p><p>　　按荷載短期效應(yīng)組合的豎向應(yīng)力值</p><p>　　；作用于牛腿頂部

74、按荷載短期效應(yīng)組合計(jì)算的水平拉力值.那么</p><p>　　故截面尺寸符合要求.</p><p>　?、谡孛娉休d力計(jì)算確定縱筋數(shù)量</p><p>　　因，故縱向受拉鋼筋按構(gòu)造配置：</p><p>　　，且不小于4Ф12 ()，</p><p><b>　　故取為414 ()</b><

75、/p><p>　　由于,則可不設(shè)彎起鋼筋，箍筋按構(gòu)造配置，牛腿上部范圍內(nèi)水平箍筋的總截面面積不應(yīng)小于承受的受拉縱筋總面積的，箍筋選用8＠100.此時，，滿足要求。</p><p><b>　　八、基礎(chǔ)設(shè)計(jì)</b></p><p>　　以A柱基礎(chǔ)為例基礎(chǔ)形式采用柱下獨(dú)立基礎(chǔ)形式，基礎(chǔ)下采用墊層C10混凝土。預(yù)制柱和基礎(chǔ)之間采用C30細(xì)石混凝土填充。&

76、lt;/p><p>　　基礎(chǔ)設(shè)計(jì)的內(nèi)容包括：按地基承載力確定基礎(chǔ)地面尺寸，按基礎(chǔ)抗沖切和抗剪承載力要求確定基礎(chǔ)高度，由于該單層廠房地基條件和荷載條件，滿足地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范關(guān)于不進(jìn)行地基變形驗(yàn)算的條件，因此，本設(shè)計(jì)不進(jìn)行地基變形驗(yàn)算。</p><p>　　按構(gòu)造要求確定基礎(chǔ)高度尺寸。（見圖）</p><p>　　前面確定了預(yù)制柱插入基礎(chǔ)的深度為h1=900mm，柱底留50

77、mm的間隙用C30細(xì)石混凝土填充，。根據(jù)表基礎(chǔ)杯底厚度，杯壁厚度（滿足基礎(chǔ)梁支撐寬度要求）。則基礎(chǔ)的高度為：?；A(chǔ)頂面到0.00為450mm，這樣，基礎(chǔ)埋深為1600mm，杯壁高度按臺階下面的基礎(chǔ)抗沖切條件確定，應(yīng)盡量使得大一些以減少混凝土的用量?；A(chǔ)地面尺寸按地基基礎(chǔ)承載力條件確定。不要選擇過大，基礎(chǔ)的構(gòu)造如圖所示。</p><p>　　2、柱底截面不利內(nèi)力選擇</p><p>　　進(jìn)行

78、基礎(chǔ)設(shè)計(jì)時候選用以下三組按荷載標(biāo)準(zhǔn)組合確定的最不利內(nèi)力。</p><p>　　（1）M=-359.10kN/m,N=955.47kN,V=43.30kN</p><p>　?。?）M=-323.60kN/m,N=886.41kN,V=21.98kN</p><p>　　（3）M=-253.38kN/m,N=441.59kN,V=41.98kN</p>

79、;<p>　　3、基礎(chǔ)底面尺寸確定</p><p>　?。ǎ保⒌鼗休d力特征值確定</p><p>　　根據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)書地基持力層承載力特征值，按地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范的要求，需要進(jìn)行跨度和深度的修正。由于基礎(chǔ)寬度較小(一般小于3)。故僅僅考慮基礎(chǔ)埋深的修正，經(jīng)修正后的地基承載力特征值為：</p><p>　　由Nmax的一組荷載，按軸壓基礎(chǔ)初估計(jì)其底面尺寸

80、：</p><p><b>　　，</b></p><p>　　因該基礎(chǔ)為偏心受壓，故取,底面選為矩形：</p><p><b>　　，則基礎(chǔ)底面的；</b></p><p><b>　　.</b></p><p><b>　　基礎(chǔ)及其上填土重

81、</b></p><p><b>　?、堑鼗休d力驗(yàn)算</b></p><p>　　①作用于基礎(chǔ)底面的力矩及軸力設(shè)計(jì)值</p><p><b>　　第一組荷載：</b></p><p><b>　　.</b></p><p><b>

82、;　　第二組荷載：</b></p><p><b>　　.</b></p><p><b>　　第三組荷載：</b></p><p><b>　　.</b></p><p><b>　　②驗(yàn)算基底應(yīng)力</b></p><p&

83、gt;　　計(jì)算公式：；且滿足；</p><p><b>　　.</b></p><p>　　由前，，按上式計(jì)算公式的計(jì)算結(jié)構(gòu)列于下表中.</p><p>　　故所設(shè)計(jì)的基礎(chǔ)底面尺寸合適.</p><p>　?、然A(chǔ)受沖切承載力驗(yàn)算</p><p>　　按第一組荷載驗(yàn)算（因該組荷載產(chǎn)生的基礎(chǔ)底邊土凈

84、反力為最大），此時，</p><p><b>　　；</b></p><p>　　則基礎(chǔ)底邊土壤凈反力為：</p><p><b>　　.</b></p><p>　　①柱邊處沖切面承載力驗(yàn)算：</p><p><b>　　，</b></p>

85、<p><b>　　沖切荷載設(shè)計(jì)值為：</b></p><p>　　，沖切面水平投影面積為</p><p><b>　　則抗沖切能力為</b></p><p><b>　　，</b></p><p>　　故抗沖切承載力滿足要求.</p><p&

86、gt;　?、谧冸A處沖切面承載力驗(yàn)算</p><p>　　故變階處沖切面承載力滿足要求.</p><p>　?、苫A(chǔ)底邊土凈反力計(jì)算公式同前</p><p><b>　　,</b></p><p><b>　　,</b></p><p>　　各組荷載作用下的計(jì)算結(jié)果列于表2-1

87、6、2-17中，以上公式中：A=1.8×3.6=6.48m2；</p><p><b>　　W=3.89；</b></p><p><b>　?、倩A(chǔ)長邊方向配筋</b></p><p>　　取以上三組荷載中來計(jì)算，則此時取第一組荷載的值,</p><p>　　取以上三組荷載中來計(jì)算，則此

88、時取第一組荷載的值,</p><p>　　那么，相應(yīng)于Ⅰ-Ⅰ和Ⅱ-Ⅱ截面的配筋為，</p><p><b>　　則鋼筋選為，.</b></p><p><b>　　②基礎(chǔ)短邊方向配筋</b></p><p>　　取以上三組荷載中來計(jì)算、，則此時取第一組荷載的值,</p><p&g