陶?；炷量箟簭?qiáng)度隨機(jī)性的試驗(yàn)研究.pdf

1、陶?；炷恋氖芰αW(xué)行為，具有本質(zhì)隨機(jī)性和典型非線性，且二者相互耦合。由于陶?；炷羶?nèi)部存在著隨機(jī)分布的初始缺陷，在外力作用下，其應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系會(huì)因應(yīng)力集中而偏離線性，表現(xiàn)出非線性特征。同時(shí)，無論是初始的損傷分布，還是后續(xù)的損傷演化過程，都不可避免地具有隨機(jī)性特征。因此，陶?；炷量箟簭?qiáng)度隨機(jī)性的研究，變得不容忽視。本文從抗壓齡期強(qiáng)度、抗壓強(qiáng)度尺寸效應(yīng)和單軸受壓本構(gòu)關(guān)系三個(gè)方面，來研究陶?；炷量箟簭?qiáng)度的隨機(jī)性特征。
　　首先，進(jìn)

2、行了陶?；炷量箟糊g期強(qiáng)度試驗(yàn)研究。以9個(gè)邊長為150mm的立方體試件為一組，共計(jì)28組（252個(gè)）。通過試驗(yàn)得到了每組陶?；炷猎嚰目箟簭?qiáng)度均值、標(biāo)準(zhǔn)差和變異系數(shù)隨齡期的變化規(guī)律。并利用對數(shù)模型、指數(shù)模型、雙曲線模型和三參數(shù)模型，分別對抗壓齡期強(qiáng)度均值歸一化曲線進(jìn)行擬合，對數(shù)模型擬合度最佳，三參數(shù)模型次之，雙曲線模型再次之，指數(shù)模型則相對差一些。
　　然后，進(jìn)行了陶?；炷量箟簭?qiáng)度尺寸效應(yīng)試驗(yàn)研究。邊長分別為100mm、150

3、mm和200mm的立方體試件，以及尺寸為150mm×150mm×300mm的棱柱體試件各30組，以3個(gè)試件為一組，共計(jì)120組（360個(gè)）。通過試驗(yàn)得到了立方體抗壓強(qiáng)度尺寸換算系數(shù)和軸心抗壓強(qiáng)度與立方體抗壓強(qiáng)度的比值。并利用統(tǒng)計(jì)尺寸效應(yīng)理論、基于能量釋放準(zhǔn)則的尺寸效應(yīng)理論和基于裂紋分形特征的尺寸效應(yīng)理論，分別對陶?；炷亮⒎襟w抗壓強(qiáng)度尺寸效應(yīng)律進(jìn)行擬合，分析了強(qiáng)度隨機(jī)性對其產(chǎn)生的影響。
　　最后，進(jìn)行了陶?；炷羻屋S受壓本構(gòu)關(guān)系試

4、驗(yàn)研究。試件的尺寸為150mm×150mm×300mm，共計(jì)30個(gè)。針對30條應(yīng)力-應(yīng)變曲線的上升段，采用等應(yīng)變選點(diǎn)的方法，得到了應(yīng)力均值、標(biāo)準(zhǔn)差和變異系數(shù)隨應(yīng)變的變化規(guī)律。通過試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，峰值應(yīng)力和峰值應(yīng)變也具有顯著的隨機(jī)性，且變異系數(shù)比較接近，約為10％。利用《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(2015年版)》(GB50010-2010)附錄C.2.4中推薦的損傷本構(gòu)模型，對陶?；炷羻屋S受壓應(yīng)力-應(yīng)變歸一化曲線上升段進(jìn)行擬合，發(fā)現(xiàn)前期模型預(yù)測值偏